電站鍋爐省煤器設計與改造對過熱汽溫的影響

　　電站鍋爐省煤器設計與改造對過熱汽溫的影響閻維平華北電力大學，河北保定論了自然循環鍋爐給水溫度不變而省煤器出口水溫偏離設計值時對過熱汽溫間接的影響規律。在電站鍋爐尾部受熱面的改造或設計中，為考慮其它因素而不得不改變省煤器的吸熱量時，建議將鍋爐煙氣側熱力計算與工質側的吸熱產汽量計算結合起來，驗算省煤器出口水溫的變化對爐膛蒸發受熱面工作以及過熱汽溫的影響。

　　近年來，部分電廠為降低鍋爐排煙溫度或為解決省煤器受熱面磨損嚴重等問，紛紛對鍋爐尾部受熱面進行省煤器和空氣預熱器的綜合或單改造。在改造設計中，般均利用省煤器優越加省煤器的吸熱量，以求較大幅度地降低排煙溫度，因此，通常使省煤器的出口水溫較原設計值有不同程度的提高。雖然由鍋爐整體熱力計算結果未發現對過熱汽溫有顯著的影響，鍋爐的給水溫度亦維持不變。但是據調查，在有些工程實踐中出現了過熱汽溫偏低或額定負荷下減溫水量減少其它影響因素，但省煤器的出口水溫升高較多，是其中的個重要的原因。本文從定性和初步定量分析的角度進行探討。

　　1影響因素的定性分析對鍋筒鍋爐來說，送入鍋筒的給水或多或少都有定程度的欠焓，欠飽和水經下降管引入上全經濟運行等的研究與應用開發。在國內外公開發行的學術與技術刊物和國內外學術會議上發科研論文60余篇。

　　升管后要吸收定的熱量才能達到飽和溫度。這水冷壁的總產汽量從實際上應為水冷壁總有效輻射受熱面中蒸發受熱面部分的產汽量即樣，受熱上升管的下部存在段不產生蒸汽的加熱水段受熱面，而上部的管段為產生蒸汽的蒸發受熱面1.中為爐膛水冷受熱面的總高度，含熱前段高度，叢。，為熱水段的長度，6為水冷壁起始沸騰點，它的位置主要取決于鍋筒爐水欠焓等因素。鍋筒爐水欠焓與省煤器出口水焓給水清洗份額循環倍率等因素有關。

　　假設省煤器的出口水溫升高，則進入水冷壁下聯箱的工質欠焓將不同程度地減少，起始沸騰點的位置下降，蒸發受熱面增力，而加熱水的受熱面相應減少，從而導致水冷壁的產汽量增加。

　　從鍋爐動態變化過程的角度，產汽量增加將導致兩方面的變化。首先假定爐膛出口煙氣溫度維持不變，并且煙氣量定，在爐膛出口后的過熱器段的換熱量不變而蒸汽流量增加的情況下，出口汽溫將下降，從而導致減溫噴水量減少以維持額定汽溫和過熱蒸汽流量；另方面，從鍋爐質量平衡的角度，鍋筒水位將隨產汽量的增加而降低，由于鍋爐負荷和給水量維持定，減少的減溫水將經省煤器補充到鍋筒中，以維持正常水位。

　　如果進入水冷壁下聯箱的工質欠焓減少幅度較大，減溫水將可能減少至零，從而出現汽溫偏低另方面，改造省煤器的目的般是為了降低鍋爐的排煙溫度，燃煤量煙氣量會有所減少，也是使過熱器吸熱量減少的個輔助因素。

　　2基于簡化模型的分析9爐內平均輻射熱強度，賈2，水冷壁蒸發受熱面，2.

　　工質在過熱器段的總吸熱量可為過熱蒸汽和飽和蒸汽焓，1客；過熱器出口蒸汽流量，kgh.過熱器出口蒸汽流量可為冷壁蒸發系統產汽量及和減溫水量之和口因此，式2可改寫為假定鍋爐效率計算燃料量沁爐膛出口溫度和工質在過熱器段的總吸熱量，基本不變。

　　當進入水冷壁下聯箱的工質欠焓減少幅度較大時，由于蒸發受熱面與過熱受熱面的比例發生變化，產汽量與過熱器吸熱量的平衡關系要發生移動。因此，從以上簡明的熱量和質量平衡原理出發式4，當水冷壁蒸發系統的產汽量乃6增加時，若要維持出口過熱蒸汽焓值不變，只有減溫水量0相應減少。如果減溫水減少至零，則可能出現汽溫偏低的情況。

　　3結合工質側產汽量計算的算例為驗證以上的分析論證，根據上述結合了爐膛內煙氣側和工質側的分析模型，以某臺4001外超高壓鍋爐為例，假設省煤器出口水溫增加時，對鍋爐水冷壁蒸發受熱面以及產汽量的相對變化進行了近似計算，進而推算了減溫水量的減少量，初步定量分析了省煤器出口水溫對過熱器吸熱量的影響。

　　為簡化計算，此處不再區分沿爐膛高度各區段吸熱量的變化，并不計爐膛出口溫度變化的影響。鍋爐爐膛結構數據有關熱力計算和工質側計算的結果分別取自參考文獻此處不再贅述。

　　爐膛內水冷壁的有效高度片=28.8假定鍋爐給水溫度不變，而省煤器受熱面增加使出口水溫由298，增加到306，對應的蒸發受熱面S板料厚，mm；單邊間隙，mm.

　　下模園角半徑凡，值的確定2.當毛坯板料很厚而下模高度受限制時，及選擇形式也有多種只有單的，般選，為5的數倍；有兩個，為雙曲率園角；斜坡加園角。

　　這里選第1種形式。即對無壓邊的厚鋼板沖壓時，R，i下模洞口的園角半徑只有單的，能使下模具有較好的加工工藝性。

　　下模的外徑和高度不再單獨進行設計，而按下模座實際尺寸配定。

　　3結束語沖壓件的壓制工藝和模具設計隨著各廠家的不同情況，往往采用的方法也不盡相同，具有很大的靈活性。某公司采用此壓制工藝和模具設計方案已經順利地壓制出了十幾個封頭，經過多次實測，封頭尺寸完全符合設計紙要求，封頭邊部余量為10mm左右，增厚至9092mm，內徑公差為23，這說明上述的設計是可行的，且符合實際，帶來了定的經濟效益。

　　編輯劉英上接36頁面積分別為也1和也2，產汽量分別為乃1和乃2，由式1可得，由于爐內平均輻射熱強度相等，仍=72由參考文獻1所提供的數據，在鍋爐為額定負荷運行的條件下估算可得計算過程略，當省煤器出口水溫增加8，時，鍋水欠焓由328降低至25.78，起沸點高度降低約相應蒸發段增加蒸發受熱面增加約5；由式6可知，產汽量也相應增加5大致對于20 1左右，由式4可知，為維持過熱汽溫不變，減溫水量則相應減少約同樣的數量。

　　若鍋爐在省煤器改造前減溫水的正常投入量就較少，則當減溫水量超出調節范圍時，就會出現過熱汽溫不同程度地偏低。

　　4結束語對自然循環鍋爐，省煤器出口水溫影響鍋爐鍋筒爐水的欠焓，從而對水冷壁熱水段的長度，即起始沸騰點的位置產生直接的影響，使實際的蒸發受熱面的工作面積發生變化，進而產汽量也發生變化；根據熱量和質量平衡分析，在過熱器段的換熱量不變而蒸汽流量增加的情況下，減溫水減少以維持額定汽溫，減少的減溫水將補充到鍋筒中。如果減溫水減少至零，則可能出現汽溫偏低現行的鍋爐熱力計算方法沒有考慮省煤器出口水溫與爐膛內蒸發受熱面所占比例的內在聯系，不能完善地體現省煤器出口水溫較大幅度變化對爐膛等受熱面熱力計算結果的影響；在電站鍋爐尾部受熱面的改造中，為考慮其它因素而不得不改變省煤器的吸熱量時，應將鍋爐爐膛水冷壁的煙氣側熱力計算與工質側的吸熱產汽量計算結合起來，驗算省煤器出口水溫的變化對爐膛蒸發受熱面工作以及過熱器吸熱量的影響