沸騰鍋爐受熱面改造與實施

　問題探討沸騰鍋爐受熱面改造與實施龍口礦務局熱電廠張圣瑞曲巖波閏志波爐的安全、經濟、穩定運行，為沸騰鍋爐降低磨損提高效率提供了有益的。

　　堵管數增多1漱了鍋名的有效。受熱面積降低了鍋爐出lish對流管灌短了檢修時間eserved.http://www.cnki.netbookmark1龍口礦務局熱電廠所使用的三臺SHF35― 3.82/450沸騰鍋爐是八十年代制造的產品。設計布置上下鍋筒，1000根對流管，爐膛沸騰區內布置三排斜埋管，懸浮段只在前后墻和頂棚布置水冷壁管，過熱器布置在爐膛的煙窗后，尾部煙道內只布置了兩組光管式省煤器，無空氣預熱器，整個受熱面布置十分緊湊（如）1.水冷壁管2.斜埋管3.過熱器4對流管5.省煤器改造前受熱面結構存在的主要問題由于沸騰鍋爐對燃料適應性強而得以廣泛應用，但鍋爐由于長期燃用礦區煤矸石和劣質煤，煙氣中的飛灰含量高，造成受熱面磨損嚴重頻繁停爐。

　　由于鍋爐受熱面的結構緊湊，對流管、省煤器、過熱器的管子間距小，缺少檢修空間，不利于磨損情況的檢查和磨損后的處理，在實際生產中，這三處受熱面一旦泄露唯一的方法就是做堵管處理。由于結構方面的原因，受熱面泄露后易在局部積灰，并難以徹底清除，引發局部受熱面煙氣流速提高，加劇磨損；積灰使管子外壁發生酸蝕，加劇管子的泄漏；力和效率。

　　根據鍋爐的實際運行統計，原設計四片防磨片的斜埋管在運行7000小時后易發生磨損泄露，光管式省煤器的平均使用壽命約為18000小時，最短的運行1600小時后即發生磨損泄漏。

　　對流管的沖刷主要集中在煙氣的轉向處，一旦泄漏則互相影響。由于龍口礦區的煤質較軟，燃燒后灰粒比重輕，飛灰磨損多集中在對流管的尾部，而對流管的60%又集中布置在尾部，使這一區域的煙氣流速高，飛灰濃度大，磨損集中。

　　沸騰鍋爐的飛灰磨損是不可避免的，但根本的問題是提高受熱面的抗磨損能力，增加受熱面的檢修空間。

　　2解決方案對流管：減少對流管總的數量，在對流管間預留檢修空間，方便對流管的檢查和更換；省煤器：更換具有較高的抗磨損性能又可以進行局部更換且不易積灰的新型省煤器；斜埋管：斜埋管沉浸在沸騰層內，必須提高其磨損性能；水冷壁管：因對流管總數量減少，為了保證鍋爐的設計出力，在爐膛的左右爐墻增加水冷壁管進行彌補。

　　3方案實施省煤器經過考察論證，螺旋肋片管式省煤器采用箱式結構，所有的彎頭全部布置在箱體外部，螺旋肋片管具有較高的抗磨損性能，且具有自清灰能力，在結構設計上可以實現局部更換。另外，管子的間距增大，煙氣流速降低，磨損減少，事故率降低，使用壽命延長。

　　斜埋管從實際的磨損情況看，主要原因是原設計的四片防磨片455角度太大，現場將其增至五片防磨片，防磨片之間的角度減小至33……，有效地提高了斜埋管的抗磨損性能，壽命提高了一倍。

　　對流管經過實際計算，對流管只保留了625根，沿鍋筒的軸向預留了三段檢修空間，前后各可以控制23排水冷壁管在爐膛的左右爐墻增加水冷壁管，既滿足了鍋爐的熱平衡需要又降低了爐墻的溫度，減少了爐墻的散熱損失。

　　為了減少煙氣的沖刷磨損，降低煙氣的流速，改造設計中增大了爐膛的容積，將過熱器由原設計煙窗后的對流區內前移至爐膛上方，爐膛則后移80Qnm，降低過熱器的沖刷磨損（如）。

　　4改造后的實際效果改造前的平均運行周期為30天，改造后的為120天；系統阻力減少，引風機的運行電流由原來的24QA降爐膛段爐墻的外表溫度由原來的82°C降至47到了國家規定的標準，并且降低了熱應力對爐墻的破壞；由于增大了爐膛的有效容積，降低了煙氣流速，使煤粒在爐膛內的滯留時間延長，有利于煤粒的充分燃燒，并且省煤器改造后排煙溫度由原來的210°C降至170°C，爐墻的散熱損失減少，鍋爐的熱效率由原設計的69. 16%提高至75%；增加左右爐墻水冷壁管以后鍋爐的出力明顯提高，原設計為35t/h改造后實際運行可達到38~40t/h. 1.水冷壁管2.斜埋管3.過熱器4.對流管5.省煤器改造后受熱面示意圖部管理學院，現任局熱電廠生產廠長。

　　（上接第32頁）火系統（或注砂防滅火系統）及防塵水管路系統，從地面漿池中配好基料、增強劑和溶劑，在井下著火點附近用注膠設備把促凝劑按比例添加到管路中，再壓注到火源。該系統井下材料運輸量少（只需運送促凝劑）注膠流量大（通常在30~ 4耐溫高水膠體在濟寧二號礦直接滅火的應用4.1綜放面生產期間支架后方采空區大面積高溫處理濟寧二號礦23下05工作面于2000年12月5日生產，次年3月16日中班工作面開始過2聯絡巷，3月22日中班工作面全部推過2聯絡巷。從3月23日開始，回風隅角出現乙烷達7ppm截至3月28日C2H6濃度達到23ppn，CO濃度達到114ppm并伴隨CH4含量增加。在3月23日至3月29日早班，工作面采用加大注漿量（每天約150m3）和汽霧阻化量（每天約10m3）的辦法，均未有效。4月5日，C2H6濃度達處理方法：3月29日在2305面軌順進風隅角堆一個應急的浮煤墻，并埋設4寸鐵管向外延伸與注漿管路連通。3月31日中班工作面仰采推過20~30m后，在工作面進風隅角和回風隅角各施工一道黃土墻，并于4月6日注200的膠體泥漿。

　　在4月6日對采空區注粉煤灰膠體泥漿后，工作面回風隅角CO、C2H4氣體濃度明顯降低，CH4、C2濃度也隨之降低，4月底回風隅角CO氣體濃度保持在20ppm左右，C2H6氣體濃度降低位為0ppmCH4、C2濃度也隨之降低。

　　4.2綜放面順槽頂煤大面積高溫自燃處理2000年9月27日，距3306軌道順槽掘進面143m處，20~30架棚肩窩煤炭自燃發火，采取噴漿、注膠等措施，至10月7日火區溫度指標基本正常。8月恢復掘進，10月22日在16~18架棚處又發生自燃。采用膠體直接滅火技術，自順槽向頂部打鉆132個，每個鉆孔平均壓注膠體492m3以上，效果較好，共壓注膠體630m3以上，火區熄滅。

　　5結論耐溫高水膠體直接滅火技術以其獨特的滅火性能攻克了煤層自燃火災直接滅火的難題，解決了以往水或漿液等滅火材料不能存留在高處堵塞松散煤體空隙的問題；并且采用了粉煤灰代替黃土做為促強劑，減少了對環境的污染。井下輕便型移動式膠體壓注機和井上、井下配合的管路大流量注膠滅火工藝，為該技術的迅速推廣和應用提供了保障。

　　號礦通風隊工作。