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勝利煉油廠高壓鍋爐補給水系統(tǒng)，是將除鹽水站的二級除鹽水引至一催化裂化裝置換熱器210/1，2進行加熱，然后再進入除氧器。加熱后，使水溫由4°c升高至1ro°c左右。該補給水系統(tǒng)運行中，催化裂化裝置換熱器210，2管束發(fā)生了腐蝕泄漏，換熱器管束材質(zhì)為20號鋼，并已使用了幾年。后來，將該換熱器管束材質(zhì)改換成了不銹鋼管束，徹底解決了冷210八，2換熱器腐蝕泄漏問題。

由于冷210八，2換熱器管束的腐蝕泄漏，人們對于鍋爐補給水系統(tǒng)管道的腐蝕，特別是對冷210八，2換熱器出口500m長的補給水管道也感到擔心。利用煉廠南區(qū)停工檢修的機會，對這一補給水管道的腐蝕情況進行了檢查鑒定。

2鍋爐補給水系統(tǒng)管道的腐蝕造成金屬腐蝕的因素可分為金屬本身的內(nèi)在因素和周圍介質(zhì)的外在因素兩個方面。這里只討論補給水對金屬腐蝕的外在因素。

勝利煉油廠高壓鍋爐補給水是由煉廠南區(qū)除鹽水站提供的二級除鹽水，其水質(zhì)情況為：電導< 18us/cm，桂酸根16~20ug/L，pH值8.8~9.3.由于除鹽水站的二級除鹽水系統(tǒng)采用的是真空除氣方式，所以補給水中的溶解氧和游離二氧化碳與大氣除氣方式相比，要小得多。大氣狀態(tài)下水中的溶解氧含量為5375/L，而補給水中溶解氧含量為55%/L，游離二氧化碳含量為2Cmg/L盡管補給水中溶解氧和二氧化碳含量很低，但是這兩種氣體仍然會使補給水系統(tǒng)金屬管道產(chǎn)生腐蝕，且水溫越高，腐蝕速度越快（見）。

從圖i中看出，提高水中溶解氧和二氧化碳的濃度，升高溫度，均可加快腐蝕速度。因為氧的電極電位高，易形成陰極，侵蝕性強；二氧化碳使水呈酸性，破壞保護膜。水溫升高時，各種物質(zhì)在水中擴散速度加快，水的電阻降低，加速了腐蝕電池陰陽兩極的電極過程。在密閉系統(tǒng)中，腐蝕隨溫度升高而加劇。這種腐蝕特征為：金屬表面沒有腐蝕產(chǎn)物，金屬材料均勻減薄。

3補給水系統(tǒng)管道腐蝕情況檢查1和2―2處各割取長約300mm的管段。將割取的兩段管軸向剖開，進行外觀檢查并用游標卡尺測厚。

油廠熱電車間副主任，工程師，從事生產(chǎn)技術(shù)管理工作。

3.1檢查情況外觀情況：管內(nèi)壁光滑，沒有腐蝕產(chǎn)物，屬于均勻腐蝕。

20號鋼。

處：上半部iax=處：上半部ax=下半部ax= 3.2技術(shù)分析（1）測量結(jié)果分析：從測厚情況看，該補給水系統(tǒng)管道投用5年，在1一1處管壁減薄2.1mm，實際腐蝕速度為0.42mm/a；在2― 2處管壁減薄1.5mm，實際腐蝕速度為0.3mm/a.按（〈石油化工企業(yè)管道設(shè)計器材選用通則》規(guī)定，根據(jù)金屬材料的腐蝕速度，管道金屬材料的耐腐蝕能力可分為下列四類：年腐蝕速率不超過0.05mm/a的材料為充分耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0.05~0.1mm/a的材料為耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0. 1~0.5mm/a的材料為尚耐腐蝕材料；年腐蝕速率超過0.5mm/a的材料為不耐腐蝕材料。一般應(yīng)選擇耐腐蝕性和尚耐腐蝕性材料。該高壓鍋爐補給水管線，按照現(xiàn)在的腐蝕速率0.42mm/a，屬于尚耐腐蝕材料，材質(zhì)20號鋼不用變動。

（2）外觀檢查結(jié)果分析：根據(jù)外觀檢查，管內(nèi)壁很光滑，而腐蝕速率又為0.42mm/a按照金屬腐蝕原理和特征，可確認該補給水管道的腐蝕同時具有溶解氧和二氧化碳的腐蝕。按照的曲線可查出，該補給水系統(tǒng)管道的腐蝕速率應(yīng)為0.6 ~0.7mm/a，而實際腐蝕速率為0.42mm/a.致使該補給水管道年腐蝕速率低的主要原因是南區(qū)除鹽水站采用了真空除氣系統(tǒng)，其正常真空度為一0.09~一0.096MPa把大氣狀態(tài)的溶解氧5375/L降至15%/L水中二氧化碳含量由56. 2Qmg/L.二級除鹽水箱為浮盤結(jié)構(gòu)，除鹽水經(jīng)二級除鹽水箱，水中溶解氧又由15/L增至55g/L.從現(xiàn)在鍋爐補給水系統(tǒng)管道的年腐蝕速率來看，真空除氣效果和二級除鹽水箱密封效果均符合要求。

4運行中應(yīng)注意的問題盡管該補給水系統(tǒng)管道材質(zhì)20號鋼不用更換，但根據(jù)金屬管道的強度計算公式可計算出該管子的理論壁厚約為3.5mm，故該管道按照現(xiàn)在的腐蝕速率0.42mm/a推算，還可再運行7年。

該補給水系統(tǒng)運行中，必須確保南區(qū)除鹽水站真空除氣系統(tǒng)的正常運行和二級除鹽水箱的密封效果，這是控制鍋爐補給水管道腐蝕的主要手段。否則，使用壽命則會大大縮短。

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本文從經(jīng)濟性安全性和鍋爐改造的注意事項等幾個方面對型及小型鍋殼式燃煤鍋爐在受壓元件不改動的前提下改燃氣燃油鍋爐談幾點看法。

2燃煤鍋爐和燃氣燃油鍋爐的特性差異由于煤和油氣有性質(zhì)上的不同，因此在工業(yè)鍋爐上，燃煤鍋爐和燃氣燃油鍋爐特性存在很大的差異。

2.1燃燒方式由于燃燒狀態(tài)不同，決定了燃燒方式的不同。燃煤鍋爐采用層燃燃燒，而燃油燃氣鍋爐采用室燃燃燒。層燃燃燒，即燃料煤在個寬大的支承面上進行并完成燃燒，其燃燒特性1.

爐排長度爐播寬度成燃燒。火炬的直徑和火炬長度征其燃燒特性，如收稿日期200104202.2通風方式國內(nèi)的燃煤鍋爐絕大多數(shù)的通風方式均采用平衡通風，或稱負壓通風。其燃燒過程是由鼓風機和引風機共同完成的。因為煤固體燃料的燃燒特性以及顆粒度的不均勻性，在燃燒過程中，需要較大的空氣量，而且由于爐墻煙道的漏風，使實際運行煙氣出口處常的工業(yè)燃油氣鍋爐般采用內(nèi)燃結(jié)構(gòu)微正壓通風，其燃燒過程和燃燒產(chǎn)物的排出是由送風機完成的。液體和氣體燃料因其燃燒特性，使得空氣能較好地與燃料進行預(yù)混，微正壓燃燒沒有爐墻煙道1.21.3，甚至最低可達1.12左右。

2.3燃料的易爆性油氣燃料的易爆性與其爆炸濃度的界限有關(guān)。在爆炸濃度的界限內(nèi)，遇到明火就會發(fā)生爆炸，所以爆炸濃度的界限越寬，爆炸危險越大。1為幾種主要物質(zhì)的爆炸濃度的界限爆炸上下限均為其在與空氣組成的混合氣體中所占體積的百分數(shù)。

2.4鍋爐的熱慣性由于燃燒方式不同，對于層燃爐而言，緊急停爐后，即使停止輸送燃料，爐膛內(nèi)仍存在著大量未燃盡力繼續(xù)升高，危及鍋爐的安全運行；而對燃油氣鍋爐，旦緊急停爐，不但完全切斷了輸送燃料，且爐內(nèi)無未燃盡的燃料存在，所以它比較安全。

名稱爆炸濃度下限，爆炸濃度上限，甲烷乙烷乙炔氫氣氧化碳天然氣汽油煤油大慶原油2.5鍋爐的自動控制層燃鍋爐，由于燃料特性變化和燃燒特點的限制，特別是受到熱慣性的影響，而導致負荷調(diào)節(jié)滯后，且隨著容量的增大而滯后延長。要做到鍋爐運行的自動控制很困難，特別是對于負荷變動頻繁，負荷變化大燃油氣鍋爐，因其燃料的燃燒性基本相似，熱慣性的影響很小，同此，較容易達到自動化控制。

鍋爐改造過程中的安全問3.1煙風系統(tǒng)微正壓運行鍋爐改造首先遇到的是通風方式的選擇。由于目前中小型燃油氣鍋爐普遍采用單獨送風的微正壓運行方式，而且絕大多數(shù)的燃燒器控制系統(tǒng)是按照單獨送風的微正壓運行方式設(shè)計的，所以，單獨送風的微正壓運行方式往往作為首選方式被采用。

原有的燃煤工業(yè)鍋爐，特別是+型及相似的快裝組裝鍋爐，它們的爐膛是由水冷壁組成，磚墻單薄，保溫簡單，爐膛的密封性和承壓能力均差，改為燃油氣鍋爐后，在正常的運行中，由于爐膛內(nèi)處于微正壓運行狀態(tài)，有可能引起高溫煙氣外泄，而產(chǎn)生不安全因素。此外，旦鍋爐出現(xiàn)故障，還會引起可燃氣體外泄這對燃氣鍋爐尤為嚴重導致更大的事故。極為嚴重的是，爐膛的爐墻已無法承受由于爆炸而產(chǎn)生的強大的壓力，造成破壞性的后果。因此，在鍋爐改造中應(yīng)認真考慮爐墻密封性和外護板的足夠強度，尤其是應(yīng)設(shè)置可靠的防爆裝置。

微負壓運行當采取微負壓運行時，鍋爐的控制要根據(jù)負壓送風的特性進行設(shè)計。由于原有的爐膛結(jié)構(gòu)的限制，爐膛容積偏大，存在燃燒死角，所以應(yīng)考慮延長燃燒運行時的前后吹掃時間，避免爐膛內(nèi)殘存可燃氣體引起不安全因素。為了提高鍋爐的運行熱效率，也應(yīng)重視爐墻密封性。

3.2通風裝置改造后的鍋爐，由于燃燒方式的改變，使整個鍋爐系統(tǒng)的風量風壓發(fā)生變化后面將提及，因此，原有的設(shè)備通風裝置往往已不適用。此外，鍋爐改造選用的燃燒器都是定型產(chǎn)品，如相應(yīng)容量的燃燒器送風系統(tǒng)不能提供整個鍋爐系統(tǒng)足夠的壓頭，就需要增加引風機裝置，即鼓風引風的送風方式。現(xiàn)有的燃油鍋爐系統(tǒng)控制設(shè)計都立足于鼓風送風的基礎(chǔ)上進行制，特別是鍋爐啟動前和停爐后的吹掃階段，可能由于引風機風門的關(guān)閉，而不能達到預(yù)期的效果，帶來不安全因素，對于燃氣鍋爐更需關(guān)注這問。